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标题: 新规范荷载组合实际应用的疑惑？ [打印本页]
作者: peter1stli    时间: 2004-6-3 22:48     标题: 新规范荷载组合实际应用的疑惑？

《建筑结构荷载规范GB50009-2001》里区分了按永久荷载效应组合和按可变荷载效应组合（如附件）。那请问：如何定义永久荷载效应为主？如果在永久荷载比可变荷载大一点（都为竖向面荷载，只是gk>qk）,且只有一个可变荷载时，组合是应为：1.35gk+1.4qk还是1.35gk+1.4*0.7*qk,还是1.2gk+1.4qk呢？
作者: peter1stli    时间: 2004-6-3 22:49     标题: 回复： 新规范荷载组合实际应用的疑惑？

楼上的附件为：
作者: wrhchina    时间: 2004-6-4 08:29     标题: 回复： 新规范荷载组合实际应用的疑惑？

说白了，如果所列单个公式会计算的话，就是每个计算完了比较一下，大值为“应控制”的组合（规范居然未定义关键的“应控制”的含义，有点像保单啊，时下正遭批呢）。
作者: peter1stli    时间: 2004-6-4 09:49     标题: 回复： 新规范荷载组合实际应用的疑惑？

本人从一本科学出版社2004年出版砌体结构（许淑芳 熊仲明 编著）查到了关于新规范关于荷载组合的具体展开论述：（如附件）
  
但本人对它在仅有一个可变荷载时的按永久荷载效应组合有异议，本人认为它1.35gk+1.0qk的组合应为1.35gk+1.4qk，这样才与荷载规范的统一式子（即，附件式（2））的概念吻合。
作者: wrhchina    时间: 2004-6-4 10:38     标题: 回复： 新规范荷载组合实际应用的疑惑？

”仅有一个可变荷载时的按永久荷载效应组合“（本义控制的组合）,应是1.35gk+1.0qk（1.0是1.4x0.7得来的）；图片（4)式1.2应为1.35。没白辛苦，你还真贴出了你说的规范的错呢。
作者: peter1stli    时间: 2004-6-5 21:49     标题: 回复： 新规范荷载组合实际应用的疑惑？

本人仍然认为，楼上附件（2）中的式（4)应该为1.35gk+1.4qk：
这一想法是缘于规范  3.2.3-2式中其他系数不变，由于活荷载只有一个不存在和其他活荷载组合的问题，故活荷载组合系数取为1.0（而不需要取为0.7了），前面活荷载分项系数也没有理由取为1.0啊。
作者: zweih    时间: 2004-6-28 14:35     标题: 回复： 新规范荷载组合实际应用的疑惑？

根据楼主的情况，应取1.2gk+1.4qk和1.35gk+1.4x0.7qk中的较大值。
作者: shellygp    时间: 2004-12-1 14:29     标题: 回复： 新规范荷载组合实际应用的疑惑？

我觉得当只有一个荷载时，计算式应该为MAX（1.35*Gk+1.4*Qk*组合值系数，1.2*Gk+1.4*Qk*1)
原因说明：1、假设可变荷载控制下，根据GB5009-2001荷载规范3.2.3-1式表达的意思，当只有一个可变荷载时，其就是控制可变荷载，后面的西格马符号应该省略为0。即为1.2*Gk+1.4*Qk。换一个角度看：由3.2.4的简化公式，比较MAX（1.35*G+1.4*Q，1.35*G+0.9*1.4*Q），自然1.35*G+1.4*Q大了，所以表达式应该为1.2*Gk+1.4*Qk。并不是有些写书的人说的1.4*0.9=1。
      2、其实关于GB5009-2001荷载规范3.2.3-1中3.2.4中的0.9值的取法都是不合适的，因为第二个公式表达式中的n并没有限制大于1，这明显的违反了宪法GB50068-2001可靠度统一规范中7.0.2-3式的原则。
      3、假设永久荷载控制下，各种规范上只有一个公式（不存在简化版本），同样GB5009-2001与GB50068-2001都没有限定n值>1,所以当n=1时,组合系数的下标为1同样成立，那么应该乘以组合系数,表达式应为:1.35*Gk+1.4*Qk组合值系数。（合理与不合理需要老头子们去商量）
      你看晕了吧？我也写晕了，不怪任何人，只是对写规范的人的逻辑思维能力有怀疑，个人理解希望对你有所帮助！
作者: 大亨    时间: 2004-12-2 15:34     标题: 回复： 新规范荷载组合实际应用的疑惑？

在只有一种活载（组合系数为0.7的活载）和恒载组合时是很简单的，只要比较1.2恒+1.4活的组合和1.35恒+0.98活的组合哪一个值大即可。还有一个简单的方法：令1.2恒+1.4活＝1.35恒+0.98活，则恒/活＝2.8，即当恒标准值/活标准值>2.8时按恒载为主组合，否则活载为主，这也和peter1stli帖子中的ρ值相对应。
多活载情况下组合就复杂多了，工况越多越复杂，尤其存在有吊车荷载、风载之类的荷载，恒载分项系数不仅存在1.2和1.35的取值，有时还要考虑1.0的情形，不同的设计人员有时组合方式也是有差别的，人工组合头会大的，这主要看你计算的构件是否把最不利组合情形都考虑到了。对于简化公式3.2.4我个人理解为仅使用在排架和框架这样的可以简化成平面分析的结构。
作者: mingqiang    时间: 2004-12-2 15:53     标题: 回复： 新规范荷载组合实际应用的疑惑？

shellygp的解答我基本赞同，
“并不是有些写书的人说的1.4*0.9=1”这句话你理解的有些偏差吧，应该是1.4*0.7=0。98＝1。其中的0.7应该是地震作用时的各可变荷载的组合值系数。
好像写规范的大师不把我们这些用规范的小工搞得晕头转向不肯罢休！
作者: wsc5715    时间: 2005-1-20 12:14     标题: 回复： 新规范荷载组合实际应用的疑惑？

"我觉得当只有一个荷载时，计算式应该为MAX（1.35*Gk+1.4*Qk*组合值系数，1.2*Gk+1.4*Qk*1) "
这是不是没有比较了，显然前者大。
作者: masunshine    时间: 2005-4-4 19:07     标题: 回复： 回复： 新规范荷载组合实际应用的疑惑？

peter1stli wrote:
本人从一本科学出版社2004年出版砌体结构（许淑芳 熊仲明 编著）查到了关于新规范关于荷载组合的具体展开论述：（如附件）
  
但本人对它在仅有一个可变荷载时的按永久荷载效应组合有异议，本人认为它1.35gk+1.0qk的组合应为1.35gk+1.4qk，这样才与荷载规范的统一式子（即，附件式（2））的概念吻合。

永久荷载效应组合中，活载1.4*组合值系数*qk，所以你说“应为1.35gk+1.4qk”，是不对的，确实应为1.35gk+1.4*0.7*qk===1.35gk+1.0qk
作者: ejack2001    时间: 2006-6-7 13:01     标题: 回复： 新规范荷载组合实际应用的疑惑？

如果结构的每一层不全是恒载控制，算下来岂不乱套了。或者楼板不是恒载控制，梁是，柱子是，抗风组合时又全是。
作者: happyfish    时间: 2006-7-29 16:00     标题: 回复： 新规范荷载组合实际应用的疑惑？

前面是分项系数，后面是组合系数，两者概念不一样呀
作者: happyfish    时间: 2007-5-29 20:05     标题: 回复： 新规范荷载组合实际应用的疑惑？

1．什么是荷载效应？什么是荷载效应组合？一般用途的高层建筑结构承受哪些何载？  
答：所谓荷载效应，是指在某种荷载作用下结构的内力或位移。  
按照概率统计和可靠度理论把各种荷载效应按一定规律加以组合，就是荷载效应组合。  
一般用途的高层建筑结构承受的竖向荷载有结构、填充墙、装修等自重（永久荷载）和楼面使用荷载、雪荷载等（可变荷载）；水平荷载有风荷载及地震作用。各种荷载可能同时出现在结构上，但是出现的概率不同。  
2．如何考虑荷载效应的组合？分项系数与组合系数各起何作用？  
答：通常，在各种不同荷载作用下分别进行结构分析，得到内力和位移后，再用分项系数与组合系数加以组合。  
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001，以下简称为《荷载规范》）上给出的自重及使用荷载、雪荷载等值，以及风荷载及地震等效荷载值都称为荷载标准值。各种标准荷载独立作用产生的内力及位移称为荷载效应标准值，在组合时各项荷载效应应乘以分项系数及组合系数。分项系数是考虑各种荷载可能出现超过标准值的情况而确定的荷载效应增大系数，而组合系数则是考虑到某些荷载同时作用的概率较小，在叠加其效应时要乘以小于1的系数。例如，风荷载和地震作用同时达到最大值的概率较小，因此在风荷载和地震作用组合时，风荷载乘以组合系数0.2。  
3．如何选择控制截面及最不利内力类型  
答：在构件设计时，要找出构件设计的控制截面及控制截面上的最不利内力，作为配筋设计的依据。首先要确定构件的控制截面，其次要挑选这些截面的最不利内力。所谓最不利内力，就是使截面配筋最大的内力。  
控制截面通常是内力最大的截面，但是不同的内力（如弯矩、剪力）并不一定在同一截面达到最大值，因此一个构件可能同时有几个控制截面。  
对于框架横梁，其两端支座截面常常是最大负弯矩及最大剪力作用处，在水平荷载作用下，端截面还有正弯矩。而跨中控制截面常常是最大正弯矩作用处。在梁端截面（指柱边缘处的梁截面），要组合最大负弯矩及最大剪力，也要组合可能出现的正弯矩。注意，由于内力分析结果都是轴线位置处的梁的弯矩及剪力，但在配筋计算时应采用柱边截面处的内力，因而在组合前应经过换算求得柱边截面的弯矩和剪力，见图2。  
对于柱子，根据弯矩图可知，弯矩最大值在柱两端，剪力和轴力值在同一楼层内变化较小。因此，柱的设计控制截面为上、下两个端截面。注意，在轴线处的计算内力也要换算到梁上、下边缘处的柱截面内力。柱子弯矩和轴力组合要考虑下述四种可能情况：1） 及相应的N；2） 及相应的M；3） 及相应的M；4） 比较大（不是绝对最大），但N比较小或比较大（不是绝对最小或绝对最大）。有时绝对最大或最小的内力不见得是最不利的。对于大偏心受压构件， 愈大，截面需要的配筋愈多。对于小偏压构件`，如果N不是最大，但相应的M比较大时，配筋也会多一些。所以，组合时要找第4）种情况，而且常常是这种情况控制配筋。  
  
4．竖向活荷载的布置应如何考虑？  
答：竖向活荷载是短暂作用的、可变的。各种不同的布置会产生不同的内力，因此，应该由最不利布置方式计算内力，以求得截面最不利内力。对于高层建筑，计算不利布置荷载的内力及内力组合工作量很大，而一般民用及公共高层建筑中竖向活荷载不会很大（活荷载1.5―2.5kN/m2），与恒载及水平荷载产生的内力相比，竖向活荷载产生的内力所占比重很小。因此，多数情况下，可不考虑活荷载的不利布置，只用满布活荷载一种情况计算内力，这样可以大大减小计算工作量。在竖向活荷载很大时（大于4kN/m2，如图书馆书库、多层工业厂房或仓库），必须考虑活荷载不利布置。  
  
5．如何考虑框架梁的塑性调幅？  
答：框架中允许梁端出现塑性铰。因此，在梁中可考虑塑性内力重分布，通常是降低支座弯矩，以减小支座处的配筋。  
对于现浇框架，支座弯矩的调幅系数采用0.8―0.9。  
对于装配整体式框架，由于钢筋焊接或接缝不严等原因，节点容易产生变形，梁端弯矩较弹性计算结果会有所降低，因此支座弯矩调幅系数允许低一些，取0.7－0.8。  
支座弯矩降低后，必须相应加大梁跨中弯矩。这样，在支座出现塑性铰以后，不会导致跨中截面承载力不足。跨中弯矩应按平衡条件相应增大（图3）。为了保证梁的安全，跨中弯矩还必须满足图中所列的条件。  
  
图3 框架梁塑性调幅  
  
塑性调幅主要是在竖向荷载作用下的内力调整，因此，要在组合前进行调幅，然后才和水平荷载作用下的内力进行组合。  
6．在手算内力组合时，一般都通过表格进行。内力组合的步骤如何？  
答：在手算内力组合时，一般都通过表格进行。内力组合的步骤是：  
（1）恒载、活载、风载及地震等效荷载都分别按各自规律布置，进行内力分析；  
（2）取出各个构件的控制截面内力，经过内力调整后填入内力组合表内；  
（3）根据建筑物的具体情况，由教材表1中选出本结构可能出现的若干组组合，将各内力分别乘以相应的荷载分项系数及组合系数。在不同组合类型中，分项系数不同，应按教材表9-1的要求分别采用；  
（4）按照不利内力的要求分组叠加内力；  
（5）在若干组不利内力中选取最不利内力作为构件截面的设计内力，有时要通过试算才能找到哪组内力得到的配筋最大。  
  
7．计算地震作用时，可变荷载的组合系数怎么确定？  
答：计算地震作用时，结构的重力荷载代表值应取恒荷载标准值和可变荷载组合值之和。可变荷载的组合值系数应按下列规定采用：  
（1）雪荷载取0.5；  
（2）楼面活荷载按实际情况计算时取1.0；按等效均布活荷载计算时，藏书库、档案库、库房取0.8，一般民用建筑取0.5。  
8．多高层建筑结构水平位移限值的目的是什么？  
答：多高层建筑结构应具有必要的刚度，在正常使用条件下限制建筑结构层间位移的主要目的为：第一，保证主要结构基本处于弹性受力状态，对钢筋混凝土结构要避免混凝土墙或柱出现裂缝；将混凝土梁等楼面构件的裂缝数量、宽度限制在规范允许范围之内。第二，保证填充墙、隔墙和幕墙等非结构构件的完好，避免产生明显损坏。因此，《高规》第4.6.3条规定了按弹性方法计算的楼层层间最大位移与层高之比的限值。  
9．抗震设计中，构件承载力验算的一般表达式为： ，公式中为什么要引入承载力抗震调整系数γRE？  
答：公式中引入承载力抗震调整系数γRE的原因是：当有地震作用参与内力组合时，考虑到地震作用的偶然性和短时性，快速加载时材料强度会有所提高，因此，将其截面承载力除以承载力抗震调整系数γRE来近似考虑这一影响。  
10．梁、柱的控制截面要考虑哪些最不利内力组合？  
答：梁的支座截面一般要考虑两个最不利内力：一个是支座截面可能的最不利负弯矩，另一个是支座截面可能的最不利剪力。用前一个最不利内力进行支座截面的正截面设计，用后一个最不利内力进行支座截面的斜截面设计，以保证支座截面有足够的承载力。梁的跨中截面一般只要考虑截面可能的最不利正弯矩。  
如果由于荷载的作用，有可能使梁的支座截面出现正弯矩和跨中截面出现负弯矩时，亦应进行支座截面正弯矩和跨中截面负弯矩的组合。  
与梁相比，柱的最不利内力类型要复杂一些。柱的正截面设计不仅与截面上弯矩M和轴力N的大小有关，还与弯矩M与轴力N的比值即偏心距有关。对于大偏心受压的情况，当弯矩M相等或相近时，轴力愈小所需配筋愈多，对于小偏心受压的情况，当弯矩M相等或相近时，轴力愈大所需配筋愈多；不论是大偏心受压还是小偏心受压的情况，当轴力N相等或相近时，弯矩M愈大所需配筋愈多。  
因此，柱控制截面上最不利内力的类型为：  
（1）Mmax及相应的轴力N和剪力V；  
（2）-Mmax及相应的轴力N和剪力V；  
（3）Nmax及相应的弯矩M和剪力V；  
（4）Nmin及相应的弯矩M和剪力V；  
（5）Vmax及相应的弯矩M和轴力N。  
为了施工的简便以及为了避免施工过程中可能出现的错误起见，框架柱通常采用对称配筋。此时，第（l）、（2）两组最不利内力组合可合并为弯矩绝对值最大的内力|Mmax|及相应的轴力N。
作者: dfm1234    时间: 2008-5-11 16:36

永久荷载控制的组合应该是1.35*Sg+1.4*Sq至于为什么
首先我们看为什么在GB50009-2001里面出现了这个永久荷载控制的效应组合
在验算各种结构构件在现有规范下的可靠度指标的时候，我们要验算不同活荷载与恒荷载比值（0.25，0.5，1，2）时的可靠度指标，在演算是发现，如果按照1.2恒＋1.4活这种组合验算，在恒荷载占控制作用时候的可靠度指标较低，这肯定会影响轴心受压柱等这些恒载占主要作用的构件安全性，所以新修订规范加了一个恒载控制的组合以提高这种情况下的可靠度指标，最有效的方式就是调高恒载的荷载分项系数，由1.2提高到1.35
其次我们看看组合值系数是个什么东西
荷载都是一个随机过程，但是我们在可靠度分析的时候都是按照平稳随机模型转化成随机变量来计算的，如果有几个荷载在一起的话，在同一个时段里同时出现最大值的可能性不大，我国现在可靠度规范是按照JCSS组合模型来组合的，有兴趣的可以看看，具体就是取其中一个荷载时段内的最大值，然后对应取其他荷载在这个时段里面的值，经过组合得出来这个最大值（可能讲的不是很清楚，书上面有个图很清楚），那么当只有一个活荷载的时候其实是不需要组合值系数的，原因在于JCSS组合的时候我取活荷载时段里面的最大值，那么对应恒荷载是一个常量，这样就不需要组合了。
所以应该是1.35恒＋1.4活
作者: 我的梦想啊    时间: 2011-2-14 11:10

请问：什么情况下采用永久荷载控制的组合公式？
（最好总结为一句话）

注：上面各位所说的，哪个是正解呢？可否给个权威的解答？



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