1．  带悬臂梁段的梁梁拼接连接一般将其置于塑性区之外，那么进行极限承载力的验算有无必要。
2．  抗震规范中对于螺栓拼接时的验算公式8.2.8-8对腹板：
Ncub≥√（Vu/n）^2+(Nmb)^2且Nvub≥√（Vu/n）^2+(Nmb)^2
其中，Nmb－腹板拼接中弯矩引起的一个螺栓的最大剪力
弯矩具体指的是什么弯矩？如采用等强度设计法计算时，这个弯矩又如何计算？
3．  抗震规范中，梁柱连接的极限承载力验算公式Mu≥1.2Mp（8.2.8-1）是否形同虚设？因为等强焊缝的fu无论是对Q235钢还是对Q345钢均大于1.2fy，且钢材的抗拉强度实测值均应大于屈服强度实测值1.2倍又有强文保证。
请大家帮忙解惑！

1、  根据8.2.8条拼接也要进行极限承载力的验算,这也需要满足强节点(拼接节点),弱杆件。
  
2、  弯矩具体指拼接处所受弯矩（设计值？），根据腹板惯性矩所占全截面惯性矩比例计算腹板所受弯矩，然后计算此弯矩引起螺栓的最大剪力。但极限受剪承载力（采用的是抗拉强度）和弯矩（设计值？）叠加似不是一个统一标准。
  
3、公式8．2．8-1由于计算Mu是采用抗拉强度fu,Mp采用屈服强度fy，对于Q235来说，fu/fy=375/235=1.6，对于等强连接的节点公式8.2.8-1很容易满足。但是对于Q345钢来说fu/fy=470/345=1.36,有时就不宜满足。这里要强调以下Mp是全截面塑性受弯承载力，而不是钢规4.1.1条中所说的截面塑性发展系数。现举例说明如下：
截面H600X300X12X32，Q345，对接焊缝极限强度取其母材的抗拉强度的最小值，故fu=470N/mm2
Mu=300x32x(600-32)x470=2563Kn
Mp=Wpfy=[Af(h-tf)+twhw**2/4]fy=[300x32x(600-32)+12x536**2/4]x345=2178Kn
Mu=2563<1.2Mp=1.2x2178=2614
不满足。
可见此规定并不是如高钢规所述那样自行满足

补充以下计算间图
另：狗骨式一般无须验算梁柱节点的极限承载力

感谢3d兄的精彩回答。不过有一个疑问：由于犬骨式连接的塑性铰不会发生在梁端，所以没有必要进行极限承载力验算(？)，那么为啥处于塑性铰外的拼接节点需要进行承载力验算(又回到第1个疑问)？

最近在帮一家钢结构公司做电厂节点,由于该设计院第一次设计钢结构电厂,所以有些死扣规范,标准,让我很头疼,尤其是那本<多,高层民用建筑钢结构节点构造图>(01SG519),及<结构专业(钢结构)图集>(2004年局部修改版合订本),以上均为中国建筑标准设计研究院出版:
对于梁柱刚接的情况,以前普遍认为如果翼缘采用全融透焊,可以不进行计算,因为在规范中规定的结构构件及其连接承载力抗震调整系数,焊缝为0.9,梁为0.75,但那是弹性范围,针对的也是设计值.但标准图集中却变成了塑性值,(见01(04)SG519,1.3.3),因此当地震烈度高于多遇地震,进入基本烈度时,全融透焊是不能满足梁端连接的抗弯承载力设计值不应小于框架抗弯承载力设计值1.2倍的要求,因此必须在翼缘局部加强,或者做狗骨式连接?
以我对规范的理解,似乎并不需要局部加强,首先,弹性范围内,地震组合内力应该小于调整后设计值,无地震内力组合小于设计值;塑性范围,考虑到构件进入塑性,应此规范规定的是节点的极限值应>1.2X构件塑性值,Mu>1.2Mp,Vu>1.2Vp,而这是比较容易满足的,应为E50系列焊剂极限值最小好像是510,构件塑性值为345,大概是1.48倍;
按规范梁端是不需要局部加强,按标准图集则必需,不知道诸位设计抗震节点时怎么考虑以上问题!

1.E50焊缝的极限抗拉强度值高于母材Q345的抗拉强度，用规范公式验算时，规范规定焊缝的抗拉强度取母材抗拉强度中的小值。所以如3d兄所言，Q345钢有时不能满足规范要求，但是一般情况下，等强焊缝能够满足Mu>1.2Mp的要求。
2.01（04）SG519图集及有些书上认为规范的规定过于宽松，不能充分体现强连接弱构件的抗震思想，认为应该把公式等式两边的标准统一，如都取fu或fy或f。
3.梁柱拼接处毕竟位于塑性区，强震下节点也有可能先于构件破坏，既然设计院坚持，对节点加强也不是什么坏事，特别是对于强震区或重要的建筑。

按我的经验Mu>1.2Mp是经常不满足的，细想一下，此规定实际是限制了腹板承担弯距的比值（不管规范制定的初衷是否如此），因Mu只考虑了翼缘，而Mp则考虑了翼缘和腹板。高而窄的梁一般都不满足。

犬骨式连接的设计思想是柱弯矩和梁截面削弱处的弯矩可能峰值进行比较,因此不进行梁端的极限承载力验算,而塑性铰外的拼接节点需要进行承载力验算是因为强连接弱构件,连接的破坏不等同于塑性铰的形成.

规范的出笼有时是利益重分的结果，所以难免有的地方会糙一些
本来搞结构就够苦的了，审图的再来掺和。。。

有文献认为地震产生时,结构最不利位置产生在截面变化处,国内一般在梁柱刚接时梁翼缘采用两侧或上下加补强板的型式以满足抗震规范的1.2的系数要求,比较明显的做法有＂北京崇外２号＂和＂国电华北电力设计的工程＂，但国外有采用狗骨式连接的作法，虽然《０１SG519》图集中也有这种做法，但国内采用这种做法并不多，毕竟对截面是一种削弱．

节点验算很关键，好多程序只是对于比较规整的框架做验算，而且多是在生成施工图阶段，对于复杂的无法成图，只有手算了，故前期选杆件是个关键。
最近的空用EXCEL编了这么个验算梁柱节点的程序，里面包括箱型梁，对于节点验算不满足的，采取加强盖板做法。
极限抗剪验算还没完善，请大家提意见。谢谢！

有一问题想请教：钢柱上伸悬臂梁再进行梁梁连接这种方式
1.悬臂梁与钢柱的连接为工厂焊接，其腹板是否还需要按抗震要求切扇型及圆弧过渡？
2.悬臂梁与钢梁连接时两端梁腹板也其腹板是否还需要按抗震要求切扇型及圆弧过渡？3.工厂焊缝为双面坡口，无垫板，即不会有垫板与柱翼缘焊接这一要求；
4.垫板伸出梁翼缘2t的要求，在梁梁连接这适用吗？一般是要切掉的。
参见大多数参考书均未对这种节点详细描述，所有节点均是从小日本那儿抄来的一个梁柱栓焊节点。盼各位解答。

那位清楚Nmb－腹板拼接中弯矩引起的一个螺栓的最大剪力的计算方式恳请帮忙解惑！

个人意见:
1. 没有必要.诚如你的第3点所说.
2. 最好是这样.规范条文说明中说:切扇型及圆弧过渡主要是减少应力集中.
4.那个2t主要是考虑到焊接引弧用,所以是有必要的.

个人认为切扇形或圆弧有可能是考施工要求，也有可能是考虑焰切或焊接时的应力集中现象。抗震考虑可能是主要。记得重型吊车梁与端板连接时下翼缘处40mm高《钢结构设计手册》是不让焊接的，是否有类似的考虑。
圆弧处的垫板与楼上意见相同，主要为施焊引弧用。与翼缘的焊接只是临时固定用，并防止焊接时熔液下漏。

Nmb――本人做计算时是考虑每个螺栓对螺栓群中心线取矩所分配的最距中心线最远螺栓的弯矩引起的剪力，不知这样是否可行？（主要是螺栓群中四个角点的螺栓最不利）

在规范中Mu>1.2Mp的参数说明中，MU是不是漏了（梁贯通时为柱）呢？
如果按规范在l梁贯通的时候，MP取柱，MU取梁翼缘，那么这样要求梁的强度比柱的连接还要强？？这好象违背了“强柱弱梁”的宗旨吧？
如果我的结论是对的，那么标准图中的贯通加颈板形式在抗震下是不是要好象梁不贯通那样将柱加强呢？

请问各位有电力设计院的吗？

Nmb－腹板拼接中弯矩引起的一个螺栓的最大剪力

  

这个关键的问题      大家一直没有讨论出来

规范太含糊了   没有根据。查了很多书，包括《建筑抗震设计手册》935页

  对于这一条   也是随便弄的，计算过程都没有，直接给出一个数。

[ 本帖最后由 V6 于 2007-9-19 19:38 编辑 ]