今天在查资料时突然发现一个问题！在两本不同的资料之中对锚栓的锚固长度规定有差别―――很大的，《钢结构设计手册》（上册）（第三版）中502页和《钢结构连接节点设计手册》（第二版）中的458页。差别长度居然有100~200mm，这怎么回事呀！

估计是不同年代的书哦......还有书的类型不一样.....

   我也查了你提的两本书，他们之间的锚固长度确实差距很大，我想那本《钢结构设计手册》它根据不同的混凝土强度等级及锚固型式对锚栓的锚固长度有着更具体的要求，这样和实际情况比较接近，我通常设计就是采用《钢结构设计手册》。

<钢结构设计手册>内的说法考虑的因素更为全面，因为锚固的长度与混凝土也是有关系的，所以其工况更为接近实际情况。

大家看看同济大学欧阳编的教材错误多多，比如其中柱脚锚栓锚固长度全错了。建议出书的人负责一些啊，不要害了刚出道的小青年那他们的书和我“吵”!

《钢结构连接节点设计手册》（第二版）要偏于安全一些吧。

我一直按混凝土规范的 l=a.fy.d/ft 来计算，不知对不对。

个人认为：我同意上面兄台的做法。

同意pizzahut 的意见

l=a.fy.d/ft
中a是？
fy为钢材的屈强度，
d为锚栓的直径，
ft为？

ft为混凝土轴心抗拉强度设计值。
GB50010-2002 表4.1.4

1．首先，将楼上几位的帖子整理于下(顺便给出几个规范常用值,供讨论参考):
混凝土结构设计规范,GB 50010-2002
9.3  钢筋的锚固
当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时，受拉钢筋的锚固长度应按下列公式计算：la=αfyd/ft  (9.3.1-1)
la--受拉钢筋的锚固长度;
α--钢筋的外形系数, 按表9.3.1取用。光面钢筋 α=0.16,
fy--普通钢筋的抗拉强度设计值,按本规范表4.2.3-1采用。HPB 235(Q235) fy=210N/mm2;  HRB 335(20MnSi) fy=300N/mm2;
d--钢筋的公称直径;
ft--混凝土轴心抗拉强度设计值，按本规范表4.1.4采用；C20  ft=1.10 N/mm2; C25 ft=1.27 N/mm2 ; C30 ft=1.43 N/mm2;
  
计算例:
锚栓直径 d=24mm, fy=210N/mm2, ft=1.27 N/mm2 (C25);
la=αfyd/ft = 0.16x210x24/1.27 = 635mm
  
2．介绍一下日本建筑学会的『钢筋混凝土结构计算标准』相应的计算公式，供比较。
下式的物理意义是：混凝土握裹力应大于或等于锚栓屈服点承载力。
la≥fy*a/(fa*φ) ;  
当锚固端带有弯钩时, la≥(2/3)*fy*a/(fa*φ) ; 2/3是折减系数;
la--受拉钢筋的锚固长度;
fy--普通钢筋的抗拉强度设计值;
a--钢筋的断面积, a=(1/4)*π*d*d;  (d--钢筋直径);
fa--许用混凝土握裹应力, 光面钢筋, 短期(风,地震)荷载, C25 fa=1.35 N/mm2  
φ--钢筋周长, φ=π*d
将φ=π*d，和 a=(1/4)*π*d*d代入 la≥(2/3)*fy*a/(fa*φ),得：
la≥fy*d/(6*fa), 即 la≥0.166*fy*d/fa,  
  
计算例:
锚栓直径 d=24mm, fy=210N/mm2, fa=1.35 N/mm2;
la≥0.166*fy*d/fa = 0.166x210x24/1.35 = 620mm （GB 50010的计算结果635mm）
  
3．日本建筑学会2001年版『钢结构节点设计指针』，对于外露式柱脚的锚栓长度，规范了新的计算公式，其物理意义是：
在风载或地震力作用下，当受拉侧全部锚栓达到屈服点时，基础混凝土不得发生锥形破坏（计算时用锥体在基础顶面的投影面积）。
不知GB或其他规范里，有无类似规定，不妨在此互相交流。

问楼上：
   锚栓强度设计值应为： fy=140（Q235）fy=180（Q345）
   所以您的计算应为(我原来发贴,本贴已收录《钢结构》P96)
   http://okok.org/forum/viewthread.php?tid=104006&h=1#456089
   
  

与楼上山西洪洞人兄一样，论坛里很多帖子都认为Q235锚栓的抗拉强度设计值fy=140N/mm2。
如果是做设计，按照『钢规』GB50017，毫无异议fy=140N/mm2。但是从技术角度看，本人不敢苟同，有许多疑点，特别在读了楼主的帖子以后，查对了有关资料，果然两者的锚栓埋入长度相差甚远，越发觉得应该把这些疑点发表出来，望大家帮助澄清。
  
我的上一个帖子，主题有二。
  
一是用日本的相关公式导出与混凝土结构设计规范GB50010-2002 (9.3.1-1)式 la=αfyd/ft 基本相同的结果。
二是在此基础上，说明该式的物理意义：混凝土握裹力应大于或等于锚栓屈服点承载力。
  
关于Q235锚栓的抗拉强度设计值fy=140N/mm2，（以下均用fy来表示锚栓的抗拉强度设计值），有以下疑点：
  
第一，锚栓的埋深，应确保锚栓杆部(非螺纹部)屈服后，锚固仍然安全可靠。因此计算埋深用的fy应该等于锚栓的屈服点，或者等于屈服点的修正值（屈服点除抗力分项系数等，即抗拉强度设计值）。
  
第二，按照『钢规』的『条文说明』，Q235钢的抗拉强度设计值f=屈服点/抗力分项系数=235/1.087=216 →取215N/mm2。
Q235锚栓的抗拉强度设计值fy=0.38×fu=0.38×370=140N/mm2，其中0.38为换算系数，fu为抗拉强度。
  
为什么不用屈服点而用抗拉强度来计算锚栓的抗拉强度设计值？直接用锚栓的屈服点或屈服点相关值岂不更好？
  
第三，Q235材料的屈服点235N/mm2，钢筋抗拉强度设计值210N/mm2，而锚栓抗拉强度设计值fy=140N/mm2，相差太大！
考虑锚栓的加工工艺和质量，可能使原材料的屈服点降低，也不至于降如此之多。按fy=140N/mm2计算的锚栓，埋入浅，当其实际屈服点高于140时，锚固首先破坏，不能达到锚栓塑性伸长，吸收地震能量的效果。
  
第四，英国BS5950：Part1：1990 Structural Use of Steelwork in Building，用Grade4.6 锚栓，材料屈服点235N/mm2，锚栓的抗拉强度设计值y=195N/mm2。
日本建筑学会2001年版『钢结构节点设计指针』，锚栓材料SNR400，屈服点235N/mm2，锚栓抗拉强度设计值fy=235N/mm2。
都远比『钢规』GB50017的fy=140N/mm2大很多。
  
补充一点，可能与本题没有直接关系。
为了吸收地震能量，还要求锚栓杆部塑性化时，锚栓螺纹部不得被拉断。为此日本规定了锚栓钢材的屈强比，避免采用切削加工锚栓，而采用搓制（挤压）螺栓等等。

我再一次研究了相关的规范条文，相关的理论基础。认为楼上的myorinkan兄说的是对的。
钢筋锚固理论里（砼规9.3），公式中应该用钢筋的抗拉强度设计值，我们平时用的锚栓大多是用HPB圆钢所制，应该采用fy=210是对的。至于锚栓设计值为140那是锚栓设计的安全要求。以此为依据计算出的C25基础，HPB235锚栓，锚固长度为26.5d（锚栓直径），再根据9.3.1.1 规定进行1.1倍的锚固修正，算下来锚固长度为29d.这个结果和很多钢结构课本中所给的25d（锚栓直段长度）+4d（弯钩长度）是吻合的。设计工作中可以按此数据进行控制。困惑我很久的”疑“终于解开了。
另外我也同意楼上myorinkan兄所说的屈服强度计算的依据和理论。但我认为再增加1.1倍的锚固长度有点太浪费了。（毕竟在设计锚栓时我们没有“充分利用其抗拉强度”）