STS计算结果：
按抗震规范8.2.8条进行梁柱连接的极限承载力验算
  Mu=253.800≥1.2Mp=231.973满足 ******
  Vu=394.980＜1.3(2Mp/ln)=591.304不满足 ******
****** 不满足：提示：梁腹板净截面的最大抗剪承载力不满足
            我该采取什么措施好呢？

1，一般情况是Mu难满足，而Vu容易满足，而您的情况相反，也没有说明梁的截面高度，我猜测是您的截面尺寸可能不合理，截面矮而翼缘宽(或者厚）；
2，Vu不满足，首先明白Vu与什么有关系，Vu取腹板连接板的角焊缝、腹板连接的高强螺栓以及腹板连接板三者之间的Vu的最小者，而这三个Vu都与腹板高度Hw有关，腹板高度越大，则角焊缝与腹板连接板的Vu都将增大，对于腹板高强螺栓的Vu，STS程序一般会自动调整（按照最大行数排螺栓，一列不够会自动增加列数，直到满足），容易满足；
3，所以，如果您的截面高度太小的话，建议您把截面高度调整一下，再进行一次节点设计，比较一下结果如何。

这个条理我没听说过

根据8.2.8条的规定Mu>=1.2Mp
  Mu－梁上下翼缘全容透焊缝的极限受弯承载力
  Mp-- 梁的全塑性受弯承载力

我想问的是:如果梁柱节点处不加盖盖板来增加焊缝的高度的话,而仅仅是采用等强度连接, 那么Mu岂不是不可能大于Mp ,但是现在很多施工工地上都没有加盖板

请教一下：对于梁的全塑性受弯承载力该怎么确定呢？
听前辈说抗震上对塑性发展要求很严的啊！

对，说的没错。如果光是按等强设计的话，肯定不会满足。其实规范规定这个，是因为节点破坏不先于构件。这样一来，节点按抗震设计，等强是不够的。一般都采用加盖板或者从柱子上外伸一个大一点的梁段。
我们都知道，工字钢的全截面属性抵抗矩跟弹性抵抗矩相差不大，大概高15％左右，但是规范一般取1.05，而且对腹板的高厚比就比非塑性设计严。这是因为全截面属性抵抗矩来讲，腹板很薄的工字钢几乎塑性抵抗矩和弹性抵抗矩相同，所以规范中如果采用塑性设计，对高厚比控制的严格，不然塑性发展系数无法达到1.05，结构偏危险。塑性抵抗矩大家可以自己算，但是我觉得再sts里头，不好调整，截面大，Mu和Mp同时都大，节点还是不容易满足抗震计算。
大家有什么好方法没有？

是啊，审图的说我节点抗震不满足，（计算书时就是不满足，STS计算）
Tb=14,tc=14,盖板没法加，调截面后，更不满足，
请问大家在实际工程中是怎么处理的？

可以把腹板取薄点试试。只要满足抗剪就行了。

这个问题简单，用EXCEL作个截面选择器就行了。不知道审图站怎么弄得，我见过几个大院的图纸，一看截面就是不合理，很少奇怪是怎么通过审查的，也曾经叫一个朋友帮我除过图，简直是糊搞，真不知道一些一注是怎么忽悠的。

我也遇到了同样的问题，是根悬臂梁，抗震设计中，截面剪力不满足，正发愁怎么解决呢。

具体情况是：悬臂梁长1米，端部有次梁连接，受到的剪力设计值为450kn,悬臂梁界面为700x350x14x20，不满足抗规8.2.8 中Vu≥1.3( 2Mp/ln )，主要是ln太小了，急着出图，打算采取加腋的办法。
还请当年讨论过这个问题的朋友，有时间看到这回复时，留意一下并告诉正确的解决办法。

悬臂梁是不需要按你说的公式计算的，抗震规范只是对框架梁那么要求的。

那么，悬臂梁不用验算抗震么?pkpm建模
计算是是考虑的
你在那看到的悬臂梁不用那个公式验算的？

2楼分析的很有道理。小弟想做一点补充。抗规8.2.8除了Mu≥1.2Mp ；Vu≥1.3(2Mp/ln)两条规定外，还有Vu≥0.58hw*tw*fay。因此1楼取截面高度也不能过大，一方面过大不经济，另一方面hw大了之后，可能导致需要更大的Vu来满足，即需要很多高强螺栓，进一步浪费。提醒1楼要全面考虑。