我们这里主要讨论的是网架支座的橡胶垫板的应力转角，这个应力转角的计算，按JGJ7-2010来说，没有直接要求，直接要求是最大最小压应力的验算。

根据JGJ7-2010 K.0.2-6：
橡胶垫板的平均压缩变形 ωm（对应力转角变形进行平均）要大于几何转角下需要的橡胶垫板变形的均值 1/2*θmax*a，就是橡胶垫板实际变形要有适应几何转角的能力。
满足K.0.2-6，就需要在橡胶垫板面积 A 确定的条件下，要求橡胶垫板对应跨向宽度 a 尽量小，同时橡胶垫板厚度 d0 要尽量大。

涉及本贴内容的技术环节：
ωm 是由平均压应力 σm 来的，ωm=σm*d0/E，σm=Rmax/A。

K.0.2-1 对橡胶垫板的要求是 A≥Rmax/[σ]。
这里的 [σ] 是橡胶垫板的允许抗压强度。

因此验算应力转角的意义在于计算偏心压应力，应满足 σmax<[σ]，这样对于规程 JGJ7-201 0附录k 来说，才形成对橡胶垫板验算的闭环。
规程里面对这个验算没有进行明示。

对这个问题，我是直接按刚接柱脚作用到橡胶垫板上（锚栓作用或过渡板螺栓的作用是前提），认为橡胶垫板是刚性的，直接验算最大压应力来考虑；根据《钢结构连接节点设计手册》(第五版) 算法及一个算例如下：

查阅桥梁/隔震 平板橡胶支座 计算相关规定：
附图所示：
附图帖子中算例链接：http://www.okok.org/viewthread.php?tid=340540&extra=page%3D1
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cwsy对这个问题研究得比较深入了，关于#32楼及其链接我粗粗看了下，有几个问题共同探讨：

（1）橡胶支座抗压和抗拉强度验算，取平均压应力或平均拉应力，而未取按材料力学公式得出的边缘应力，我也觉得有点奇怪。但我联想到《建筑地基基础设计规范》关于偏心荷载作用下基底地基应力验算中有类似的1.2倍系数，我怀疑是否跟这个问题有些像？

（2）支座转角取δ/b，我较不理解。δ是轴压力作用下的支座压缩变形，这与支座产生支座转角有何相关？产生转角的力应该是偏心弯矩，在轴压力一定的情况下，不同的偏心弯矩会导致不同的转角，不知这里为何采用平均压缩变形计算？

（3）允许转角放大2~3倍，更是不可思议，是否考虑了橡胶支座的大变形能力？还是其它？

个人水平有限，欢迎大家继续探讨！

继续讨论：

橡胶支座允许转角放大2倍原因：
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继续讨论：
UIC规范规定：
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继续讨论：
算例比较：
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比较感兴趣为何弹性模量与慢加载（恒载）或快加载（活载）有关？我只记得以前抗震设计里有提到说，材料的强度与加载速度有关，快速加载下的强度比慢速加载时来得高。

还有一个问题，为何这么多规范都没有给出橡胶支座在弯矩作用下的变形？而仅通过平均应力或平均变形来表示？